硫酸镁通过外加剂A与B、A与C之间不同的内配比配制出复合型外加剂，14d抗压强度较高点分别出现在AB3掺量为0.4%、AC5掺量为0.6%；28d龄期时，硫酸镁型抗折强度较高，AB3型抗压强度较高.可以看出，AB3型外加剂比AC5型外加剂更能促使碱式硫酸镁水泥的水化完成时间延长，掺加AC5型外加剂能使碱式硫酸镁水泥产生较高的早期强度且后期抗折强度较高；掺加AB3型外加剂虽早期强度不如AC5型，但对碱式硫酸镁水泥后期抗压强度提高更有利.从1到5，A所占的比例逐渐增大.掺加复合型外加剂AB、AC比单掺外加剂A、B、C的试件抗折强度、抗压强度均提高，这是因为复合型外加剂除了与Mg2+络合外，它们相互之间对溶液pH起到了调节作用，也抑制了Mg2+向Mg（OH）2转化，为碱式硫酸镁水泥水化相的形成提供保障.复合型外加剂AB3、AC5对碱式硫酸镁水泥强度的提高较优秀.抗折强度均有不同程度的降低，3d抗压强度降低，14d抗压强度开始提高，28d抗压强度提高.这是由于碱式硫酸镁水泥的水化完成时间随着AB3型外加剂用量增加而推迟。

          早期强度降低尤为明显，；掺加AB3复合型外加剂的抗折强度在AB型外加剂中最高，掺加AC5复合型外加剂的抗折强度在AC型外加剂中最高.掺加0.2%的AB3复合型外加剂，比未掺加外加剂的抗折强度提高302%、抗压强度提高131%，比单掺外加剂A的抗折强度提高83%、抗压强度提高10%；掺加0.2%的AC5复合型外加剂，比未掺加外加剂的抗折强度提高327%、抗压强度提高128%，比单掺外加剂A的抗折强度提高94%、抗压强度提高8%.掺加AB3型的抗压强度开始追上AC5型，而抗折强度低于AC5型，复合型外加剂不同的力学性能是基于它们不同的络合用与溶液pH调节作用，虽然A、B络合作用更有利于碱式硫酸镁水泥水化相生成，而后期强度有所提高，抗折、抗压强度的增长速度提高，早期抗折强度降低幅度大于抗压强度，抗折强度的影响需要观察更长时间.掺加AC5型外加剂的试件强度变化与掺加AB3型外加剂的试件类似，AC5型外加剂用量增加使碱式硫酸镁水泥的水化完成时间推迟，抗折、抗压强度的增长速度提高，早期抗折强度降低幅度大于抗压强度，抗压强度在28d时均得到提高.对比AB3和AC5，得出掺加AC5型外加剂的试件3d抗折、抗压强度均比掺加AB3型外加剂大；14d龄期时，无论掺加哪种复合型外加剂，抗压强度均随着A所占比例的增大而提高但由于其致使碱式硫酸镁水泥主要强度相生成较慢，因此早期强度AB3型不如AC5型，而后期强度追上AC5型.其共同特征是松散的片状Mg（OH）2结晶减少并出现相互穿插的结晶形态，使试件的强度提高.掺加外加剂A改性的试件出现了较多的棒状结晶体且能观察到较细的针状结晶；掺加外加剂B改性的试件效果没有A好；掺加外加剂C改性的试件效果最差。